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ADM 213/367 德国装甲
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本文翻译自英国海军的官方报告。
黑色字体部分为原文的翻译，红色字体部分为我添加的注释。
装甲技术委员会
1946年11月15日的会议
德国装甲
在1946年8月15日的会议（ADM 213/378）中，我们曾提及将会对一批从梅彭（Meppen）获得的德国装甲板进行射击测试，并将其迅速付诸实施。如今对这些装甲板的测试已经完成，具体的测试结果会在下文中呈现。
14.5英寸厚度的渗碳硬化装甲，编号No.29863
在1946年8月13日时，我们在舒伯里内斯（Shoeburyness）靶场对这块装甲进行了测试。
面对以30度角入射的15英寸Mark XVII B型被帽穿甲弹：
| 测试编号 | 入射速度 | 修正速度 | 炮弹情况 | 装甲情况 | | No.5253 | 1566英尺/秒 | 1587英尺/秒 | 达成穿孔，弹体碎裂，碎块均落在装甲板前方 | 形成穿孔，产生层裂 | | No.5254 | 1462英尺/秒 | 1481英尺/秒 | 穿甲失败，弹体碎裂 | 背面形成平滑凸起 | | No.5255 | 1506英尺/秒 | 1526英尺/秒 | 穿甲失败，弹体碎裂 | 正面产生裂纹，背面形成破损凸起，引发层裂趋势 |
根据以上结果，我们按照惯用的评估准则判定，将测试结果按照600磅（14.7英寸）厚度进行修正后，其穿孔（Penetration）极限应在1500英尺/秒左右。
装甲板的制造方式已在先前的报告（ADM 213/378）中有所论述。这块装甲的具体属性如下：
化学成分
| 碳 | 硅 | 硫 | 磷 | 锰 | 镍 | 铬 | 钼 | | 0.35% | 0.27% | 0.010% | 0.015% | 0.42% | 3.89% | 2.16% | 0.27% |
机械属性
| 测试位置 | 屈服点（长吨/平方英寸） | 抗拉强度（长吨/平方英寸） | | 装甲板顶部 | 40 | 52 | | 装甲板底部 | 43.7 | 53.9 |
硬化部分特性
| 硬化层深度（以BHN 300为界限） | 表面硬度 | | 6英寸 | BHN 630 - 670 |
注释：这块装甲的装甲的化学成分和机械属性，与ADM 213/378中测试的从提尔皮茨号上拆下来的装甲是大致相同的。
可惜的是，我们并没有在上述条件下对600磅厚度的英国渗碳硬化装甲进行测试的结果，但在1939年至1940年间，我们使用过早期型号的穿甲弹对该厚度的装甲进行过测试，其结果如下。
面对以30度角入射的15英寸Mark XIII A型被帽穿甲弹：
| 装甲编号 | 穿孔极限 | | 比尔德莫（Beardmore），编号No.2649 | 1625英尺/秒 | | 弗斯-布朗（Firth-Brown），编号No.2476 | 1490英尺/秒 | | 弗斯-布朗（Firth-Brown），编号No.2480 | 1512英尺/秒 | | 英国钢铁（English Steel），编号No.4134 | 1706英尺/秒 | | 英国钢铁（English Steel），编号No.4163 | 1676英尺/秒 | | 比尔德莫（Beardmore），编号No.3936 | 1644英尺/秒 | | 比尔德莫（Beardmore），编号No.3303 | 1570英尺/秒 | | 英国钢铁（English Steel），编号No.4237 | 1645英尺/秒 |
机械性能与硬化部分特性
| 装甲编号 | 屈服点（长吨/平方英寸） | 抗拉强度（长吨/平方英寸） | 硬化层深度 | | 比尔德莫（Beardmore），编号No.2649 | 34 | 50 | 4英寸 | | 弗斯-布朗（Firth-Brown），编号No.2476 | 44 | 54 | 3.5英寸 | | 弗斯-布朗（Firth-Brown），编号No.2480 | 45 | 55 | 3.5英寸 | | 英国钢铁（English Steel），编号No.4134 | 38 | 50 | 4英寸 | | 英国钢铁（English Steel），编号No.4163 | 41 | 52 | 4英寸 | | 比尔德莫（Beardmore），编号No.3936 | 33 | 49 | 4.5英寸 | | 比尔德莫（Beardmore），编号No.3303 | 35 | 51 | 4英寸 | | 英国钢铁（English Steel），编号No.4237 | 42 | 53 | 4.5英寸 |
注释：这些装甲的装甲的机械属性，与ADM 213/378中提及的那些英国装甲是大致相同的。
如果将编号No.2476的这块装甲板排除的话，那么其余装甲板的穿孔极限的平均值是1625英尺/秒左右（如果将No.2476计入的话，则是1608.5英尺/秒）。
在对上述的德国装甲板与英国装甲板的抗弹性能进行比较时，我们首先应认识到以下这个问题：
15英寸Mark XVII B型被帽穿甲弹的性能要比15英寸Mark XIII A型被帽穿甲弹更为优秀，有证据表明，这两种炮弹的测试结果会有50英尺/秒左右的出入（前者所需的穿孔极限和穿透极限更低）。
因此，如果使用15英寸Mark XVII B型被帽穿甲弹进行测试，则这些英国装甲板的穿孔极限的平均值应为1575英尺/秒左右（如果将No.2476计入的话，则是1558.5英尺/秒）。
根据以上结果，我们可以认为，依照迄今为止我们所知的情况，英国装甲的穿孔极限可能要比德国装甲高出75英尺/秒左右。这个结论与我们先前测试提尔皮茨号上的12.5英寸厚度的装甲板时获得的结论是大致相同的。
尽管如此，我们认为仍然有必要继续收集数据资料。在该厚度（14.5英寸）上，我们仍有两块可用的装甲样本。其中编号No.29873的装甲已被预定用于测试穿透（Perforation）极限，而编号No.29906的装甲则会被用于继续测试穿孔（Penetration）极限。我们预计后者的测试将能在1946年11月15日的会议前完成。
注释：尽管在编写这份报告时，英国人手头并没有在30度入射角下使用15英寸Mark XVII B型被帽穿甲弹测试600磅英国渗碳硬化装甲的结果，但在1947年编写的ADM 281/32中，则有6组在上述条件下的测试结果。那6块装甲的穿孔极限，最高值为1633英尺/秒，最低值则为1548英尺/秒，平均值不低于1602英尺/秒。也就是说，在同样的测试条件下，英国装甲的穿孔极限要比德国装甲高出100英尺/秒左右，而那块日本VH装甲的穿孔极限则要比这块德国装甲高出240英尺/秒左右，差距非常之大。
4.75英寸厚度的均质装甲，编号No.37363
在1946年9月22日时，我们在舒伯里内斯（Shoeburyness）靶场对这块装甲进行了测试。
面对以65度角入射的15英寸Mark XVII B型被帽穿甲弹：
| 测试编号 | 入射速度 | 修正速度 | 装甲情况 | | No.5267 | 1174英尺/秒 | 1198英尺/秒 | 形成24.5英寸×9.8英寸的穿孔，产生51英寸×17英寸的层裂 | | No.5268 | 1051英尺/秒 | 1073英尺/秒 | 炮弹嵌入装甲11.5英寸，正面形成32英寸×12英寸的凹坑，背面形成42英寸×13英寸的破损凸起 |
从装甲的受损情况来看，其穿孔极限应为1100英尺/秒左右。
遗憾的是，我们并未能了解到这块装甲的制造方式，也不知晓这块装甲的精确厚度数据，因此只能按4.75英寸的标称厚度来修正测试结果，以便同200磅厚度的装甲进行比较。根据我们的观点，这块装甲显然是通过平炉炼钢法制成的，因此在对英国装甲和德国装甲的抗弹性能进行比较时，我们会假定这块装甲就是通过平炉炼钢法制成的。
在相同的测试条件下，通过平炉炼钢法制成的200磅厚度的英国装甲，穿孔极限的平均值是1080英尺/秒。因此我们可以认为，在这个厚度上，德国装甲与英国装甲的抗弹性能是大致相当的。
需要说明的是，相比通过电炉炼钢法制成的英国装甲，上述的德国装甲的抗弹性能是要逊色不少的，前者的穿孔极限为1240英尺/秒左右。
我们认为应对这块编号No.37363的德国装甲进行检测，以了解其化学成分和机械性能。目前已提议由英国钢铁（English Steel）负责检测。如果该提议能够达成的话，装甲板会在完成检测后尽快得到归还。
在4.75英寸厚度上，我们仍有两块可用的装甲样本，其编号分别为No.29785和No.29691，尺寸分别为17英尺×10英尺和17英尺10英寸×11英尺6英寸。我们准备在近期对前者进行测试，预计将能在1946年11月15日的会议前完成。
3.25英寸厚度的均质装甲，编号No.33084
我们在1946年9月3日时，对这块装甲进行了测试。
面对以60度角入射的8英寸Mark IV B型被帽半穿甲弹：
| 测试编号 | 入射速度 | 装甲情况 | 命中位置 | | No.5274 | 1376英尺/秒 | 炮弹嵌入装甲5.5英寸，正面形成7.5英寸×25英寸的凹坑，背面形成8.5英寸×28.5英寸的破损凸起 | 距离右侧边缘2英尺 | | No.5275 | 1435英尺/秒 | 炮弹嵌入装甲6.5英寸，正面形成6.5英寸×18英寸的凹坑，背面形成7英寸×20英寸的破损凸起 | 距离右侧边缘4英尺7英寸 | | No.5276 | 1539英尺/秒 | 形成5.8英寸×4.2英寸的穿孔，产生9英寸×23英寸的层裂 | 距离右侧边缘7英尺 | | No.5277 | 1474英尺/秒 | 形成5.9英寸×9.3英寸的穿孔，产生8英寸×22英寸的层裂 | 距离右侧边缘12英尺6英寸 |
这块装甲板的宽度为19英尺9.5英寸（言下之意即每发炮弹之间留有足够间距，以免对测试结果造成影响）。
从编号No.5275与No.5277的两发炮弹的测试结果来看，这块装甲的穿孔极限应为1455英尺/秒左右。不过需要说明的是，那两发在装甲上造成穿孔的炮弹（编号No.5276与No.5277），命中的是装甲的中央部分，其背后并没有支撑结构。根据我们的经验，如果命中位置更靠近有支撑结构的边缘部分，则其穿孔极限可能会更高一些。
我们曾考虑过参照编号No.5277的炮弹的入射速度和No.5275的射击位置，对这块装甲的左侧区域进行再度测试（即对着距离装甲左侧边缘4英尺7英寸的区域，按照1474英尺/秒的入射速度进行射击），但由于拆卸工作已经完成，因此我们无法进行这样的测试。但我们已做好安排，将使用另一块3.25英寸厚度，编号No.33085的装甲进行测试。我们将按照测试英国装甲时所用的规格，将这块装甲切割成14英尺×10英尺6英寸的尺寸。
我们并不知晓这块装甲的精确厚度数据，其标称厚度为3.25英寸，因此要比130磅（3.183英寸）厚度的装甲略厚一些，因此按照130磅的厚度修正后，穿孔速度将会从1455英尺/秒变为1435英尺/秒，这要比英国装甲的测试结果优秀（ADM 213/365中指出，这块装甲的厚度实际上是3.187英寸，其穿孔极限无需修正，因此在后续的ADM 281/127中，其穿孔速度就是标为1455英尺/秒的）。
面对以60度角入射的8英寸Mark I B型被帽半穿甲弹：
| 装甲编号 | 穿孔极限 | | 比尔德莫（Beardmore），编号No.6550 | 1384英尺/秒 | | 弗斯-布朗（Firth-Brown），编号No.5423 | 1286英尺/秒 | | 比尔德莫（Beardmore），编号No.7290 | 1340英尺/秒 | | 比尔德莫（Beardmore），编号No.9731 | 1395英尺/秒 |
注释：以上4块装甲的穿孔极限的平均值为1351英尺/秒，不过由于所用的炮弹类型不同，因此这组结果不能用来与德国装甲的测试结果进行直接比较。
我们只有一组在相同条件下测试的英国装甲的数据，那是一块英国钢铁（English Steel）生产的编号No.1169的装甲，其厚度为140磅。
面对以60度角入射的8英寸Mark IV B型被帽半穿甲弹：
| 入射速度 | 装甲情况 | 命中位置 | | 1667英尺/秒 | 正面形成凹坑，装甲开裂 | 距离右侧边缘2英尺6英寸 | | 1671英尺/秒 | 正面形成凹坑，装甲开裂 | 距离左侧边缘3英尺 |
这块装甲的穿孔极限为1670英尺/秒。
如果将编号No.33084的德国装甲按照140磅的厚度进行修正，则穿孔速度会变为1508英尺/秒（言下之意即这块英国装甲明显优于德国装甲）。但需要说明的是，这块英国钢铁（English Steel）生产的装甲属于性能极其优异的样本（言下之意就是不能代表普遍情况）。按照我们的验收标准，8英寸Mark I B型被帽半穿甲弹对140磅厚度的装甲的穿孔极限标准值是1520英尺/秒，而根据我们长年以来累积的测试数据，各个厂商所生产的装甲，在该条件下的穿孔极限平均值为1525英尺/秒左右。
有鉴于此，我们希望在进一步的测试结果出炉前，先不就英德两国（均质）装甲的优劣问题作出定论。依照目前我们所知的情况，3.25英寸左右厚度的德国装甲要比英国装甲更为优秀。
这块编号No.33084的装甲已经交由比尔德莫（Beardmore）公司进行检测，我们已要求对这块装甲的厚度进行精确测量。此外在对编号No.33085的装甲进行射击测试之前，我们也会先对其厚度进行精确测量。我们预计这块装甲的测试将能在会议前完成。
原始报告
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发表于 2014-3-1 00:41
发表于 2014-3-1 01:52